球墨铸铁合金 QT600-3圆钢 板料/方铁 大量现货 俊峰钢铁厂

球墨铸铁合金/QT600-3圆钢/板料/方铁/大量现货

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产品介绍：

名称	编号	C	Si	Mn	P	S	Cr
GSB03-1813-2005	1	2.62	3.43	0.182	0.547	0.0043	2.93
	2	2.06	2.68	0.378	0.056	0.019	2.01
	3	2.92	2.15	0.838	0.075	0.010	1.52
	4	3.22	1.13	1.25	0.200	0.010	1.09
	5	3.49	0.612	1.57	0.371	0.011	0.346
	6	4.08	0.340	1.86	0.032	0.067	0.04
	编号	Ni	Mo	V	Mg	Cu	Alt
	1	4.46	1.90	0.034	0.137	0.062	0.115
	2	2.00	0.202	0.084	0.0059	0.217	0.020
	3	3.22	0.304	0.178	0.060	0.506	0.026
	4	0.615	0.910	0.389	0.033	0.686	0.016
	5	1.01	1.43	0.309	0.060	1.07	0.044
	6	0.094	0.036	0.587	0.0026	1.56	0.0027
	编号	Ti	B	Nb	As
	1	0.156	0.0034	0.0023	0.0032
	2	0.054	0.0073	0.0019	0.0024
	3	0.236	0.050	0.030	0.0022
	4	0.065	0.118	0.0025	0.0021
	5	0.298	0.112	0.0046	0.0042
	6	0.0072	0.193	—	0.0022
名称	编号	C	Si	Mn	P	S	Cr
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GBW01133a	T010-3a	3.72	1.50	1.12	0.251	0.038	1.61
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GBW01136a	T010-6a	2.69	3.68	1.70	0.395	0.021	1.31
GBW01137a	T010-7a	1.81	3.35	1.99	0.091	0.0082	0.212
名称	编号	Ni	Mo	V	Mg	Cu	Ti
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GBW01134a	T010-4a	0.054	0.018	0.317	0.0015	0.148	0.031
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GBW01136a	T010-6a	0.247	0.224	0.25	0.034	0.338	0.129
GBW01137a	T010-7a	1.09	0.152	0.057	0.0010	1.73	0.131
名称	编号	W	B	La	Ce	Sn
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GBW01134a	T010-4a	0.0073	0.021	—	—	0.0035
GBW01135a	T010-5a	0.284	0.0025	0.096	0.0033	0.038
GBW01136a	T010-6a	0.444	0.128	0.0057	0.0088	0.102
GBW01137a	T010-7a	0.971	0.018	0.023	0.122	0.0064
名称	编号	C	Si	Mn	P	S	Cr
GBW01138a	T012-1a	1.75	3.40	0.080	0.580	0.119	2.48
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GBW01140a	T012-3a	2.55	1.50	0.878	0.071	0.045	0.417
GBW01141a	T012-4a	3.16	1.96	0.462	0.396	0.017	1.40
GBW01142a	T012-5a	3.52	1.17	0.311	0.420	0.019	0.766
GBW01143a	T012-6a	4.02	0.163	1.41	0.021	0.026	0.112
GBW01144a	T012-7a	3.94	0.918	1.38	0.085	0.0048	1.05
编号	编号	Ni	Mo	V	Mg	Cu	Alt
GBW01138a	T012-1a	0.030	0.031	0.021	0.0006	0.025	0.248
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GBW01142a	T012-5a	1.03	0.629	0.324	0.021	0.389	—
GBW01143a	T012-6a	1.89	0.726	0.509	0.104	1.83	0.019
GBW01144a	T012-7a	1.37	0.168	0.390	0.056	1.10	0.214
编号	编号	Ti	La	Ce	N	Sn
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GBW01141a	T012-4a	0.065	<0.0001	<0.0001	0.0073	0.024
GBW01142a	T012-5a	0.1610	<0.0001	<0.0001	0.0047	0.013
GBW01143a	T012-6a	0.238	<0.0001	<0.0001	0.013	0.057
GBW01144a	T012-7a	0.114	<0.0001	<0.0001	0.0063	0.134

主要性能

球铁铸件差不多已在所有主要工业部门中得到应用，这些部门要求高的强度、塑性、韧性、耐磨性、耐严重的热和机械冲击、耐高温或低温、耐腐蚀以及尺寸稳定性等。为了满足使用条件的这些变化、球墨铸铁有许多牌号，提供了机械性能和物理性能的一个很宽的范围。

如国际标准化组织ISO1083所规定的大多数球墨铸铁铸件，主要是以非合金态生产的。显然，这个范围包括抗拉强度大于800牛顿/平方毫米，延伸率为2%的高强度牌号。另一个极端是高塑性牌号，其延伸率大于17%，而相应的强度较低( 低为370牛顿/平方毫米）。强度和延伸率并不是设计者选择材料的根据，而其它决定性的重要性能还包括屈服强度、弹性模数、耐磨性和疲劳强度、硬度和冲击性能等。另外，耐蚀性和抗氧化以及电磁性能对于设计者也许是关键的。为了满足这些特殊使用，研制了一组奥氏体球铁，通常叫Ni一Resis球铁。这些奥氏体球铁，主要用镍、铬和锰合金化，并且列入国际标准。

为珠光体型球墨铸铁，具有中高等强度、中等韧性和塑性，综合性能较高，耐磨性和减振性良好，铸造工艺性能良好等特点。能通过各种热处理改变其性能。主要用于各种动力机械曲轴、凸轮轴、连接轴、连杆、齿轮、离合器片、液压缸体等零部件。 [1] 

加入稀土提高性能

在高强度低合金球墨铸铁方面，除了对铜、钼研究较多外，还对镍、铌等进行了研究。中锰球墨铸铁虽然在性能上不够稳定，但多年来的系统研究与生产应用，取得了显著的经济效益。

在耐热球墨铸铁方面，除了中硅球墨铸铁以外，系统研究了Si+Al总量对稀土镁球墨铸铁抗生长能力的影响。中国研制的RQTAL5Si5耐热铸铁用作耐热炉条的使用寿命是灰铸铁的3倍，是普通耐热铸铁的2倍，并与日本Cr25Ni13Si2耐热钢的使用寿命相当。

高镍奥氏体球墨铸铁方面也取得了进展，它在石油开采机械、化工设备、工业用炉器件上均取得了成功的应用。

在耐酸球墨铸铁方面，中国生产的稀土高硅球墨铸铁比普通高硅铸铁的组织细小、均匀、致密，由此，抗蚀性能提高了10%～90%，并且其机械强度也有显著改善。

稀土能使石墨球化。自从H. Morrogh 先使用铈得到球墨铸铁以来，先后许多人研究了各种稀土元素的球化行为，发现铈是 有效的球化元素，其他元素也均具有程度不等的球化能力。

中国对稀土的球化作用进行了大量研制工作，发现稀土元素对常用的球墨铸铁成分（C3.6～3.8wt%，Si2.0～2.5wt%）来说，很难获得同镁球墨铸铁那样完整均匀的球状石墨；而且，当稀土量过高时，还会出现各种变态形的石墨，白口倾向也增大，但是，如果是高碳过共晶成分（C>4.0wt%），稀土残留量为0.12～0.15wt%时，可获得良好的球状石墨。

根据中国铁质差、含硫量高（冲天炉熔炼）和出铁温度低的情况，加入稀土是必要的。球化剂中镁是主导元素，稀土一方面可促进石墨球化；另一方面克服硫以及杂质元素的影响以保证球化也是必须的。

稀土防止干扰元素破坏球化。研究表明，当干扰元素Pb、Bi、Sb、Te、Ti等总量为0.05wt%时，加入0.01wt%（残余量）的稀土，可以完全中和干扰，并可抑制变态石墨的产生。中国 大部分的生铁中含有钛，有的生铁中含钛高达0.2～0.3wt%，但稀土镁球化剂由于能使铁中的稀土残留量达0.02～0.03wt%，故仍可保证石墨球化良好。如果在球墨铸铁中加入0.02～0.03wt%Bi，则几乎把球状石墨完全破坏；若随后加入0.01～0.05wt%Ce，则又恢复原来的球化状态，这是由于Bi和Ce形成了稳定的化合物。

稀土的形核作用。20世纪60年代以后的研究表明，含铈的孕育剂可使铁液在整个保持期中增加球数，使 终的组织中含有更多的石墨球和更小的白口倾向。经研究还表明，含稀土的孕育剂可改善球墨铸铁的孕育效果并显著提高抗衰退的能力。加入稀土可使石墨球数增多的原因可归结为：稀土可提供更多的晶核，但它与FeSi孕育相比所提供的晶核成分有所不同；稀土可使原来（存在于铁液中的）不活化的晶核得以长大，结果使铁液中总的晶核数量增多。

注意事项

（一）严格要求化学成分，对原铁液要求的碳硅含量比灰铸铁高，降低球墨铸铁中锰，磷，硫的含量。

（二）铁液出炉温度比灰铸铁更高，以补偿球化，孕育处理时铁液温度的损失。

（三）进行球化处理，即往铁液中添加球化剂。

（四）加入孕育剂进行孕育处理。

（五）球墨铸铁流动性较差，收缩较大，因此需要较高的浇注温度及较大的浇注系统尺寸，合理应用冒口，冷铁，采用顺序凝固原则。

（六）进行热处理。

①退火。得到铁素体基体，提高塑性、韧性，消除应力，改善切削性能。

②正火。得到珠光体基体，提高强度和耐磨性。

③调质。获得回火索氏体的基体组织，以及良好的综合力学性能，如主轴、曲轴、连杆等。

④等温淬火。使外形复杂且综合性能要求高的零件获得下贝氏体的基体组织，以及高强度、高硬度、高韧性等综合力学性能，避免热处理时产生开裂，如主轴、曲轴、齿轮等。

主要问题

缩孔缩松

球墨铸铁由於其糊状凝固的特徵决定所生产的铸铁由於补缩不良经常产生缩孔、缩松等缺陷，为了能在铸件生产以前预测这些缺陷情况，早在印年代国内外就开展了铸造过程数值类比。铸造过程数值类比是使用数值类比技术，在计算机虚拟的环境下类比实际铸件形成过程，包括金属液体的充型过程、冷却凝固过程、应力形成过程、判断成型过程中主要原素的影响程度，预测组织、性能和可能出现的缺陷，为优化工艺减少废品提供依据。

1962年丹麦的Forsund 个采用电子计算机类比铸件的凝固过程，此后美国、英国、德国、日本、法兰西等相继开展了这方面的研究。我国于70年代末开始，大连理工大学、沈阳铸造研究所率先在我国开展了这一技术的研究，并分别于1980年发表了研究报告（郭可韧等，大型铸件凝固过程的数字类比，大连工学院学报，1980（2）1─16；沈阳铸造研究所，铸件凝固热场电子计算机类比，铸造，1980（1）14─22，此后在我国高等院校投入大量人力开展了这项研究。

在“六五”、“七五”期间国家攻关项目中部有计算机在铸造中应用的攻关项目，“六五”的项目为“大型铸钢件凝固控制”、“七五”项目为“大型铸钢件铸造工艺CAD”，组织产、学、研联合攻关，大大推展了此项技术在我国的发展，清华大学、华中理工大学已分别能提供FT─Star和华铸CAE─Inte 4.0商品化学的软体并在三明重型机器有限公司等单位应用，获得了良好的效果。

计算机数值类比由前处理、中间计算和后处理三部分组成，包括几何模型的建立，格点划分，求解条件（初始条件和边界条件）的确定，数值计算，计算结果的处理及图形显示。其所用的数值类比的基本方法主要是有限差分法，有限元法和边界元法。

（1）凝固过程数值类比，主要进行铸造过程的传热分析。包括数值计算方法的选择，潜热处理、缩孔缩捡预测判别，铸件、铸型界面传热问题处理。

（2）流动场数值类比，涉及动量、能量与质量传递，其难度较大。使用的数值求解技术有MAC 法、SAMC法，SOLA─AOF法以及SOLA一─MAC法。

（3）铸造应力类比，此项研究开展较晚，主要进行弹塑性状态应力分祈，有Heyn模型，弹塑性模型，Perzyna模型，统一内变量模型等。

（4）组织类比，尚处起步阶段。分巨视、中观和微视类比。能计算形核数，分析初晶类型，枝晶生长速度，类比组织转变，预测机械性能。有确定性模型，Monte、Cellular、Automaton等统计法模型、相场模型等。

计算机及其应用是迅速发展的技术领域，铸造作为重要的工业领域之一，理应加强投入。研究开发计算机在铸造研究及生产领域的应用，彻底改变过去那种“睁眼型式，闭眼浇注”的状态，计算机的应用也必将会促进球墨铸铁的应用和发展。

气孔缺陷

球墨铸铁件的生产过程中，在热处理、抛丸清理后或机加工时常会发现一些直径大约为0.5-3mm，形状为球形、椭圆状或针孔状内壁光滑的孔洞，这些孔洞一般在铸件表皮下2-3mm分布，这就是所谓的皮下气孔。

皮下气孔的形成是由于含镁铁液表面的张力大，容易形成氧化膜，这对阻碍析出气体和入侵气体的排出有一定影响，这些气体滞留于皮下就会形成气孔。另外，球墨铸铁糊状凝固特点使气体通道较早被堵塞，也会促进皮下气孔缺陷的形成

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